梅州山特蓄电池

山特蓄电池性能的优越性：

◆耐大电流性好：完全充电状态的电池2CA放电5分钟或10CA放电5秒钟。无导电部分熔断，无外观变形。
◆长寿命、高容量、优越的抗过放电能力：采用特殊的六元合金板栅，先进的专利技术极板设计，严格控制的装配压力，充分保证长寿命3-15年的设计，故电池循环性能卓越，高深放电恢复性强，能量密度更高。
◆极地的自放电率：采用高品质的原材料和严格的工序控制，把自放电控制在最小。
◆优选的超细玻璃纤维棉隔离板，厚度均匀，内阻极地，能有效保持电解液和保证氧的复合效率。阻燃、超强ABS材料，保证极低的水气渗透率，防止干涸。
◆高纯度稀硫酸溶液，并加入专有电解液添加剂，大大降低自放电和防止电池内部的微短路现象。
◆进口的品质稳定的安全阀，动作可靠，抗老化、抗酸性能力强，确保电池内部的压力在安全的范围之内。理流程，使公司产品性能、产品创新能力以及声誉和品牌知名度得到不断提升。

梅州山特蓄电池

台州电厂循环水泵前池泥沙淤积模型试验研究

摘要 ：针对台州电厂循环水泵前池各种可能的改造方案进行了模型试验，根据模型试验的结果确定了工程量小、可明显改善循环水泵工作条件的改造方案．试验结果表明，根据椒江泥沙特点所确定的泥沙运动相似条件及所选择的模型沙是合理的，所取得的试验成果对工程设计有一定的指导意义．
关键词：电厂，循环水泵前池；泥沙淤积，模型试验

台州电厂位于浙江省椒江市前所镇东侧，南邻椒江，自1980年筹建以来，已分别完成了四期工程，是浙江东部沿海的一个重要电力中心．但台州电厂取水口受到自然条件限制采用明渠引水，由于进水量不足、水质差致使一、二期工程循环水泵前池淤积严重，低潮位时，水泵运行不正常，效率低．鉴于此，有必要对一、二期工程循环水泵前池进行改造，以改善水流条件，减少淤积，增加进水量，保证循环水泵在各种条件下都能正常工作．
为了寻求合理的前池改造方案，使其泥沙淤积不影响循环水泵的正常工作，同时又尽可能地减少改造工程量，试验中选择了四种可能的改造方案：①将一、二期工程前池与三期工程前池隔墙部分拆除；②将一、二期工程前池与三期工程前池隔墙全部拆除；③在一、二期工程前池增开新的进水口；④既拆除一、二期工程前池与三期工程前池隔墙，同时又在一、二期工程前池增开新的进水口．
试验分清水和浑水（泥沙淤积）试验两个阶段．通过清水试验观测以上各种可能的改造方案的水流流态，量测前池内各主要部位的流速分布，籍此分析进水流道及前池中可能的泥沙淤积情况，选择出较为合理的前池改造方案；对清水试验初步选定的改造方案进行浑水（泥沙淤积）试验，以确定各进水流道及前池中各部位的淤积情况，确定达到淤积平衡的时间和淤积量，以检验改造方案的合理性．
1 模型设计

1．1 模型律及模型比尺

   根据循环水泵前池的布置及尺寸，试验采用长度比尺为15的几何正态模型，即：，模型按重力相似准则设计．由长度比尺可推求其他参数比尺：流量比尺；流速比尺λv＝；压力比尺λp＝λl＝15；水流时间比尺λt1＝
1．2 泥沙运动相似条件及模型沙选择
椒江河段泥沙以海域来沙为主，流域来沙较少，悬沙浓度高，平均含沙量在4～8kg／m3，在取水口处的淤积主要由悬沙沉积所致．
在用模型研究悬沙运动问题时，为了使流道中泥沙的淤积相似，模型沙的选择应使其符合沉降相似条件，其沉降速度比尺：

式中为模型沙浮容重比尺．
为了使模型与原型悬沙运动相似，还必须满足扬动相似，根据沙玉清［1］的研究，当泥沙粒径d≤0．08 mm时，其扬动流速小于起动流速，即床面泥沙一旦被起动，就浮于水中，成为悬移质泥沙．为了满足淤积量和淤积部位相似，模型主要应满足沉降相似和水流挟沙能力相似．
挟沙能力比尺要求与含沙量比尺相等，即 式中：为挟沙量比尺；λs为含沙量比尺；λγs为泥沙容重比尺．
根据上述悬沙运动相似条件，选择电木粉为模型沙，电木粉的沙粒容重为15kN／m3，淤积干容重为5kN／m3，天然沙淤积干容重约为12 kN／m3，天然沙容重约为26．5kN／m3，故干容重比尺λγ0＝2．4．
由1993年12月实测水文资料，悬沙中值粒径多在0．01～0．02 mm内，取水口附近淤积物中值粒径约为0．02 mm，泥沙颗粒中较细部分，沉降速度小，在取水明渠内不易沉积下来，在达到淤积平衡状态时，取水口内的淤积主要由较粗颗粒泥沙组成．
由原型沙的级配曲线确定选用原型沙的中值粒径d50为0．02 mm，由式（2）所给的悬沙粒径比尺λd＝1．08．于是可得模型沙的中值粒径为0．0185 mm，其他相应的挟沙能力比尺和冲淤时间比尺分别为
考虑到在高潮位时淤积的泥沙在低潮位时有可能被冲起，故所选的模型沙应满足起动相似，即起动流速比尺应等于流速比尺：λvk＝λv＝3．87．
   原型沙和模型沙（电木粉）的起动流速均采用窦国仁公式［2］计算： 式中：vk为起动流速，cm／s；h为水深，cm；Δ为床面泥沙颗粒的粗糙高度，cm；εk为粘结力参数，cm3／s2，原型沙εk＝2．56cm3／s2，电木粉εk＝0．2cm3／s2；δ为薄膜水厚度，cm，δ＝0．21×10－4 cm；d为泥沙的粒径，mm．

式（4）计算的天然沙和模型沙的起动流速见表1，起动流速比尺与模型律所要求的流速比尺基本一致．

2 试验成果及分析

2．1　改造方案的确定
在试验中分别在平均高潮位（▽4．27 m）和保证率97％低潮位（▽－0．88 m）情况下选择了两种较为典型的水泵运行组合，对各种改造方案及改造前的前池流速场进行了量测．实测结果表明，平均高潮位与保证率97％低潮位情况下，改造前的前池中的水流流速差别较大，对于下层水流而言，最大流速值分别为0．52 m／s和1．49 m／s．而不同的水泵运行组合对前池中的流速分布只会造成局部影响，对整体影响不是很大．这也说明，不同的水泵运行组合对前池中泥沙的淤积分布会造成一定的影响，但对总的淤积量的影响不会太大．
比较各改造方案的流场，虽然不同程度上对现有的淤积情况都有所改善，但有些方案还会造成新的淤积或因工程量大影响发电等．综合比较将一、二期前池与三期前池隔墙部分拆除，即将与前池底宽相同的隔墙从上到下拆除，保留前池边坡上的部分隔墙．从工程施工角度看此方案的改造工程量最小．
图1分别为平均高潮位时，前池上层水流的流速分布矢量图．隔墙部分拆除后的流场与原流场相比，并无明显的变化．对于底层的水流而言，在1号和9号循环水泵流道前隔墙附近区域，原方案中的流速较低，淤积严重，但在部分拆除隔墙以后，该区域的流速明显加大，在保证率97％低潮位情况下，由原来的0．076 m／s提高到0．29 m／s．对于改善三期前池在1号和2号泵前的淤积以及1号和2号泵在低潮位时的抢水现象有明显的作用． 由于一、二期前池与三期前池相连通，这样造成两条进水明渠的流量重新分配，一、二期明渠的流量相对减小，而三期明渠的进水量则增加，它一部分仍用于供应8号和9号泵，另一部分则用于补充1号和2号泵的取水量，可解决1号和2号泵同时运行·53·
时的水量不足问题．
2．2 泥沙淤积
为了验证模型设计及模型沙的相似比尺是否选择得当，通过对改造方案前的模型进行了实际放水验证，其淤积平衡时间和淤积部位与台州电厂1999年10月前池淤积的实测结果相比，基本上是一致的．说明模型设计及模型沙的选择是合理的．
图2为1号、4号和9号泵停机，2号、3号、5号、6号、7号和8号泵运行43 h（相当原型30 d左右），改造方案前池内淤积达到基本平衡后的泥沙淤积三维分布图． 从实测结果看，前池中泥沙主要淤积的区域在一、二期与三期前池之间的隔墙附近，最大淤积厚度达到1．75 m，位于三期前池明渠进口扩散段右侧（顺明渠水流方向，下同），另一个淤积相对集中的区域为一、二期前池进水明渠扩散段的左侧．显然淤积较多的区域都位于停止运行的水泵流道进口前的部位．比较图1（b）与图2，不难发现，两者之间的对应关系是明显的，流速值相对较小的区域，泥沙的淤积量就较多，流速值小于0．25 m／s的区域，泥沙的淤积厚度多在1．5 m以上．
虽然该改造方案不能消除淤积现象，但对重点部位的淤积程度可起到明显的减轻作用，隔墙附近的淤积厚度改造后减小约0．7 m．尤其是1号和2号泵前的淤积状况有明显的改善．
3 结 语

a．对于台州电厂的各种改造方案，要完全避免淤积都是不可能的，只能从中选择不会影响循环水泵正常运行的淤积且改造工程量小而又便于施工的方案．
b．验证试验表明，在满足水流和泥沙相似率的前提下，根据台州电厂循环水泵和前池淤积是由悬移质引起的特点，所确定的模型律和模型沙的选择是合理的．
   c．试验所确定的将一、二期工程前池与三期工程前池部分连通的改造方案对改善原前池中主要淤积部位的淤积有明显的作用．
山特蓄电池正确的使用方法：
1：电池寿命和温度的关系可参考如下规则，温度超过摄氏25度后，每高8.3度电池寿命将减一半。
2：免维护电池的设计浮充电压为2.3V /节。12V的电池为13.8V。公司建议每节2.25-2.3V。在120节电池串联的情况下，温度高于摄氏25度后，温度每升高一度浮充电压应下调3MV。同样温度每升高一度为避免充电不足电压应上调3MV。放电终止电压在满负荷(<30分钟)情况下为1.67V每节。在低放电率情况下
(小电流长时间放电)要升高至1.7V-1.8V每节，可根据负载量调节充电电压。
3:放电结束后电池若在72小时内没有再次充电。硫酸盐将附着在极板上绝缘充电，而损坏电池。
4：电池在浮充或均充时，电池内部产生的气体在负极板电解成水，从而保持电池的容量且不必外加水。但电池极板的腐蚀将减低电池容量。5：电池隔板寿命在环境温度为30-40度时仅为5-6个月。长时间存放的电池每6个月必须充电一次。电池必须存放在干燥 凉爽的环境。在20度的环境下免维护电池的自放电率为3-4%每个月，并随温度变化。6：免维护电池都配有安全阀，当电池内部气压升高到一定程度时安全阀可自动排除过剩气体，在内部气压恢复时安全阀会自动恢复。

山特蓄电池性能的维护：       
日常使用中的铅酸蓄电池不可能长期处在25℃的环境中，一日中尚有早、中、晚的温差变化，更何况一年中还有春、夏、秋、冬四季更大的温差，因此目前市面上普遍使用的各种晶闸管整流型、变压器降压整流型、以及一般的开关稳压电源型的铅酸蓄电池充电器，以恒压或恒流方式对电池进行的充电，是无法达到铅酸蓄电池补充充电所需要满足的严格技术要求的。纵观过去所采用的这些对铅酸蓄电池充电的方法，以及根据这些方法开发的铅酸蓄电池充电器，我们不难看出，其技术是不够完善的，用这些产品给铅酸蓄电池充电，势必直接影响铅酸蓄电池的使用寿命，同时这些充电器还存在着工作电压适应范围窄、体积大、效率低、安全系数差等问题

山特蓄电池安装时的注意事项：
1.       确认蓄电池安装在通风良好，没有火源且不易产生静电（2V系列电池还需地基等抗震因素）的环境中. 确认电池及备件清单.
2.       确认安装环境温度在-20℃～+60℃范围之内, 在环境温度20℃～30℃条件下使用, 可延长电池使用寿命.
3.       安装用的扳手，钳子等金属工具需进行绝缘处理后方可使用，避免短路. 同时安装时需戴上绝缘手套以防
4.       为获得电池的预期使用寿命, 最好使用性能优良的充放电设备, 设备应达到±2％稳压精度, 纹波系数不应大于2％, 同时具有温度补偿功能(以25℃为基准), 以防电池过充、欠充和温度过高等.
5.       安装连接时务必切断主电源，带电安装会出现危险，连接时应注意蓄电池的极性, 严禁正、负极端子接错.
6.       蓄电池应尽可能安装在靠近负载的地方, 以避免增加线缆长度而导致压降和能量损耗.
7.       不同厂家、不同种类、不同型号、不同电压、不同容量的蓄电池不能串/并联在一起使用，请勿连接到额定电源以外的电源上，否则会成为火灾以及故障的原因。
8.       选用电池型号时电池容量应宜大不宜小、宜串不宜并为原则，电池开箱后要用万用表测量每节电池的开路电压，并核实电池电压是否正常.

山特蓄电池寿命的延长：
山特蓄电池使用的时候很是重要；要不让会影响到电池的使用寿命的；温度环境使用方法都会影响到电池的寿命；总是有人会问我到底要怎么去做才能延长山特蓄电池的寿命呢，为什么许多客户反映山特蓄电池感觉还是新的，蓄电能力却不行了，那是因为许多客户在使用蓄电池的时候没有达到正常使用或者违规操作导致电池内部出现问题，因为刚买了很短的时间不想换掉，看看下面的要点你就知道如何去延长山特蓄电池的使用寿命了。1、极板是蓄电池的核心部件，是蓄电池的“心脏”，分为正极板、负极板。2、隔板的作用是隔离正、负极板，防止短路，可称为“第三电极”。它作为电解液的载体，能够吸收大量电解液，起到离子良好扩散(离子导电)的作用。对密封免维护蓄电池而言，隔板还作为正极板产生氧气到达负极板的“通道”，使其顺利地建立氧循环，减少水损失。采用超细玻璃纤维，是隔板式蓄电池实现免维护的关键所在。3、电解液主要由纯水与危险组成，配以一些添加剂混合而成。主要作用：一是参与电化学反应，是蓄电池的活性物质之一;二是起导电作用，蓄电池使用时通过电解液中离子的转移，起到导电作用，使化学反应得以顺利进行。另外山特蓄电池的安全阀是蓄电池关键部件之一，位于蓄电池顶部，它对山特蓄电池寿命的延长起着至关重要的作用，比如安全作用，即当蓄电池使用过程中内部产生的气体气压达到安全阀压力，开阀将压力释放，防止产生电池变形、破裂等发生。

山特蓄电池性能的调整：
充电设备的参数，根据所配蓄电池的参数进行调整正确，一定要保证浮充电压、均充电压在合格范围内，保证蓄电池正常浮充电运行，不至于造成过充、过放电。参数设定好后，如无非凡需要，不要随意更改。
蓄电池因单只容量不够需更换时，只能一次性全部更换，不能仅把性能指标不够的蓄电池单独更换下来，否则会因蓄电池的内阻不平衡而影响整组电池的发挥，缩短整组电池的使用寿命。
为保证电池有足够的容量，每年要进行一次容量恢复试验，让电池内的活化物质活化，恢复电池的容量。其主要方法是将电池组脱离充电机，在电池组两端加上可调负载，使电池组的放电电流为额定容量的0.1倍，每半小时记录一次电池电压，直到电池电压下降到1.8V只或10.8V只后停止放电，并记录蓄电池运作时间。