枣庄冠军蓄电池直流屏专用蓄电池

冠军蓄电池性能的维护：      
铅酸免维护蓄电池有自放电现象,如果长期放置不用(一般放置六个月以上,自放电为50%),会使能量损失掉,因此需定期进行充放电。维护人员可以通过测量电池开路电压来判断电池的好坏,以12V电池为例,若开路电压高于12.5V,则表示电池储能还有80%以上,须充电10小时以上;若开路电压为12～12.5V之间,则应该立刻进行补充充电,须充电13～24小时;若开路电压低于12V,则表示电池存储电能不到20%,须充电48小时以上。充电完后测开路电压应在13V左右。故存放时,建议用户不要放置太长时间，有条件的用户建议3个月做一次充放电，以保证电池的容量达到理想值。使用前,查看外表,看看接线柱是否被氧化，是否需要打磨;再看看蓄电池外表是否干净,如有灰尘应用干布擦干净。千万不要贪图便宜选用劣质电池,这样会影响整个系统的可靠性,并可能因此造成更大的损失。

冠军蓄电池使用时的注意事项：
1、首先应检查蓄电池的包装有无损坏，然后仔细拆开包装逐只检查电池是否完好；并检查电池出厂日期，以确定电池投入运行铅需补充电的时间。
2、由于电池组的电压较高，安装时应使用绝缘工具并带好绝缘手套，防止危险发生。
3、电池应安装在远离热源和可能产生火花（大于2米）的地方，比如要远离变压器、-电源开关和熔断器。
4、为了便于电池散热，电池之间的距离应在于20mm以上。在电池连接前应以铜丝刷或砂布将接线端子表面擦至出现金属光泽。5、电池之间的连接，极性必须正确无误，并且要连接十分牢固。电池组连接好后将电池组的正极、-负极分别与充电设备的正极、负极连接，连接要牢固。然后在连接部位涂抹一层凡士林加以保护。
6、为延长电池组使用寿命，应采用品质优良的自动限流恒压充电设备，在负载变化0~100%范围内，充电设备应达到-1%的稳压精度。7、为了防止电池温升而减少寿命以祭止电池内析出的氢气积聚，安装电池的场所必须通风良好。如有条件电池安装在恒温20℃左右的空调房内，电池的使用寿命会更长。

冠军蓄电池性能的影响因素：
电池是个单个的“原电池”组成，每一个原电池电压大约12伏，原电池串联起来就形成了电压较高的电池，一个12伏的电池由6个原电池组成，24 伏的电池由12个原电池组成等等。UPS的电池充电时，每个串联起来的原电池都被充电。原电池性能稍微不同就会导致有些原电池充电电压比别的原电池高，这部分电池就会提前老化。只要串联起来的某一个原电池性能下降，则整个电池的性能就将同样下降。试验电池寿命和串联的原电池数量有关，电池电压就越高，老化的就越快。UPS容量一定时，设计时应尽可能让电池电压 低，这样UPS电池寿命就越长，对于电池电压一定时，应选择数量少电压高的原电池串联的电池，不要选择数量多电压低的原电池串联的电池。有些厂家UPS的电池电压比较高，这是因为容量一定时，电压越高，电流就越小，就可选用较细的导线和功率较小的半导体， 从而降低UPS成本。容量1KVA左右的UPS的电池电压一般为24～96V。

冠军蓄电池工作原理：
可以协助我更好的维护我铅酸蓄电池，延长我蓄电池的使用寿命，既然好处那么多，下面我就不防来了解一下吧！铅酸蓄电池的两组极板插入稀硫酸溶液里，发生化学变化就会产生电压，极板是板栅上（或者是铅筋套管中）涂上或者是灌入以氧化铅为主的粉膏（或者铅粉）再焊接成组，通过直流电（充电）正极栅（或铅筋）上的氧化铅就变成棕褐色的二氧化铅，也叫过氧化铅。负极板栅上的氧化铅就变成灰色的绒状铅pb也叫海绵状铅，放电的时候，正负极板上的活性物质都吸收了硫酸起了化学变化，逐渐变成硫酸铅pbso4当两种极板上大部分活性物质都变成了同样的硫酸铅后，蓄电池的电压就下降到不能再放电了蓄电池放完电就应及时充电，使原来的二氧化铅和绒状铅得到恢复。蓄电池在充放电过程中，当电池通过一定数量的电量时，极板和电解液中便生成及消失一定数量的物质，这就说明在充放电过程中，生成和消失的物质愈大，其通过的电量也就愈多，电池的容量也愈大，反之，通过的电量愈小，电池容量也就愈小。这就是说铅酸蓄电池的容量取决于参与化学反应的活性物质二氧化铅、绒状铅和硫酸溶液数量。使活性物质参与化学反应的数量增加最有效的方法，以大极板面积。由于极板面积增大和电解液的接解面积大，电池容量就大，也就增大了电池的体积，所以电池体积愈大，容量也愈大。放电时，电极反应为:PbO2+4H++SO42-+2e-=PbSO4+2H2O，负极反应:Pb+SO42--2e-=PbSO4 ，总反应:PbO2+Pb+2H2SO4===2PbSO4+2H2O向右反应是放电，向左反应是充电。

枣庄冠军蓄电池直流屏专用蓄电池

华能营口电厂二期工程2×600MW超超临界机组设计特点

摘要：华能营口电厂二期工程2×600MW超超临界机组，是我国最先投运的600MW级超超临界机组，本文介绍锅炉设备及其系统在系统拟定、设备选型和主厂房布置等方面的设计特点。
关键词：超超临界 锅炉 经济性 主厂房布置 
1 概述 
华能营口电厂二期工程安装两台600MW超超临界机组，三大主机由哈尔滨三大动力厂引进日本三菱技术设计制造。两台机组分别于2007年8月31日及10月14日移交生产，通过投产后运行实践，两台机组各项指标达到设计要求

2 锅炉设计特点 
2.1 锅炉型式 
锅炉为超超临界参数、单炉膛、一次中间再热、平衡通风、墙式切圆燃烧、紧身封闭结构、固态排渣、全钢构架、带启动循环泵、全悬吊结构Π型变压运行直流炉。 
锅炉型号：HG-1795/26.15-YM1型 
锅炉主要热力参数见下表： 
名 称

单位

BMCR

BRL

35%BMCR

过热蒸汽流量

t/h

1795

1622

628

过热器出口蒸汽压力

MPa(g)

26.15

25.96

12.87

过热器出口蒸汽温度

℃

605

605

605

再热蒸汽流量

t/h

1464

1331

513

再热器进口蒸汽压力

MPa(g)

4.84

4.39

1.69

再热器出口蒸汽压力

MPa(g)

4.62

4.19

1.61

再热器进口蒸汽温度

℃

350

338

333

再热器出口蒸汽温度

℃

603

603

579

省煤器进口给水温度

℃

293

286

229

预热器出口一次风温度

℃

340

333

285

预热器出口二次风温度

℃

346

340

286

排烟温度（未修正）

℃

130

127

95

排烟温度（修正后）

℃

124

121

105

燃料消耗量

t/h

235

217

98

计算热效率（按低位发热量）

%

93.72

93.84

94.23

保证热效率（按低位发热量）

%

93.22

——

——

截面热负荷

MW/m2

4.6

4.2

1.8

容积热负荷

kW/m3

84

77

33

燃烧器区域热负荷

kW/m2

1390

1280

550

一次风率

%

24.5

25.9

32.3

炉膛出口过剩空气系数

-

1.15

1.15

1.50

2.2 锅炉设备主要设计特点 
营口电厂锅炉采用引进日本三菱公司技术生产的超超临界锅炉，采用正方形单炉膛、П型布置、悬吊结构。燃烧器布置为墙式切圆燃烧方式。水冷壁采用垂直管圈。 
1) 采用改进型的内螺纹管垂直水冷壁，以减少水冷壁沿各墙宽的工质温度和管子壁温的偏差，最低直流负荷降至25％BMCR，可降低锅炉启动给水泵和锅炉启动循环泵容量。 
2) 在保证水冷壁出口工质必需的过热度的前提下，采用较低的水冷壁出口温度（437℃），并把汽水分离器布置于顶棚、包墙系统的出口。 
3) 汽温调节手段的多样化，除过热器采用三级六点的喷水外，直流运行时主要靠改变煤/水比来调节过热汽温，再热汽温主要调节手段为烟气分配挡板，而以燃烧器摆动作为辅助调节手段，再热器还加装事故喷水减温装置，过热器采用三级喷水。 
4) 锅炉启动系统采用带炉水再循环泵的启动系统。 
5) 墙式切向燃烧相对于四角燃烧具有较强的低负荷能力，并可防止烟气偏差。 
6) 独特的PM燃烧器能有效抑制NOX的排放，自身的着火能力强，能保证较高的燃烧效率。 
7) 过热蒸汽温度是通过煤水比进行控制，即对于相同的给水流量（即相同的蒸汽流量）当入炉煤量增加时，过热蒸汽温度就升高；而入炉燃料量减少时，过热蒸汽温度降低，与带汽包的循环锅炉相比，过热蒸汽温度的调节和控制相对容易，有效防止过热器超温。 
8) 再热器采用尾部分隔烟道烟气挡板调温，通过调节尾部竖井前后烟道挡板的开度来控制前后烟道（再热器烟道和过热器烟道）的烟气分配比例，在不同负荷调节再热器的吸热量。当负荷过时，可辅以调整过量空气系数来增加再热器的对流吸热量。在再热器入口设有事故喷水减温器，当因故引起再热蒸汽入口温度意外升高时，可通过该减温器保护再热器。可有效防止再热器超温。

3 设计条件 
3.1 煤质资料 
本工程设计及校核煤种均为山西晋北烟煤。

煤质及灰成分分析见下表： 
煤质分析 
项 目

符号

单位

设计煤质

校核煤质

工业 分 析

收到基水分

Mar

%

10.29±3

10.74

空气干燥基水分

Mad

%

1.53

1.59

收到基灰分

Aar

%

21.94±10

29.73

干燥无灰基挥发份

Vdaf

%

33.33±5

30.24

收到基低位发热值

Qnet,ar

MJ/kg

22.03±2.09

19.962

 

kcal/kg

5268±500

4774

可磨性系数

HGI

-

53.44

45.32

灰变形温度

DT

℃

1137

1170

灰软化温度

ST

℃

1269

1295

灰融化温度

FT

℃

1390

1340

元素 分 析

收到基碳

Car

%

55.63

47.07

收到基氢

Har

%

3.29

3.09

收到基氧

Oar

%

7.50

7.93

收到基氮

Nar

%

0.86

0.94

收到基硫

St,ar

%

0.49

0.50

灰 成 份 分 析 表
名 称

符 号

单 位

设计煤种

校核煤种

二氧化硅

SiO2

%

49.86

 

三氧化二铝

Al2O3

%

15.84

 

三氧化二铁

Fe2O3

%

22.37

 

氧化钙

CaO

%

2.84

 

三氧化硫

SO3

%

1.06

 

氧化镁

MgO

%

0.87

 

氧化钾

K2O

%

2.02

 

氧化钠

Na2O

%

2.02

 

二氧化钛

TiO2

%

1.38

 

其它

 

%

1.74

3.2点火及助燃油 
锅炉点火和低负荷助燃采用0#轻柴油。 
本期工程不增设新的燃油泵房，但须在一期燃油泵房增设1台供油泵，其与一期工程的1台НЛС-65/35-500型电动油泵互为100%容量备用，锅炉的点火及助燃油通过这2台供油泵加压后，经过供油母管分别输送至每台锅炉。 
燃料油油质特性表  
名称

单位

数据

水份

痕迹

灰份

%

≯0.025

硫份

%

≯0.2

机械杂质

%

0

闭口闪点

℃

65

凝固点

℃

0

运动粘度

10-6m2/s

3.0~8.0

低位发热量

kJ/kg

41868

3.3燃料消耗量 
根据煤质分析资料，本期2台600MW超超临界机组，锅炉BMCR工况耗煤量见下表：
工况 
机组容量及煤种

时耗煤量 
t

日耗煤量 
t

年耗煤量 
10 4 t

1×600MW

设计煤种

235

4700

129.25

校核煤种

262

5240

144.1

2×600MW

设计煤种

470

9400

258.5

校核煤种

524

10480

288.2

注：每日按20小时，每年按5500小时计。

4 制粉系统设计特点 
本工程设计煤质的干燥无灰基挥发份Vdaf为33.33％，哈氏可磨系数HGI为53.44，制粉系统采用中速磨煤机、正压直吹式制粉系统，每台锅炉配6台中速磨煤机，其中1台备用。5台磨煤机运行可满足BMCR工况运行的要求，锅炉采用墙式切圆燃烧。每台磨煤机引出4根煤粉管道连接到锅炉四侧炉墙的燃烧器，根据锅炉负荷的变化可以停用任何一台磨煤机和对应的燃烧器。中速磨煤机正压直吹式制粉系统结构紧凑，性能可靠，并且有较宽的煤粉细度可调范围。 
中速磨煤机可选用MPS（ZGM）中速磨煤机或HP中速磨煤机。从现有电厂运行情况看，对RP磨改进并采用堆焊辊套的HP磨煤机其耐磨件寿命与MPS磨煤机基本持平。MPS磨煤机煤粉颗粒均匀，磨损后期出力下降幅度较小，石子煤量小，但最低出力较大。HP磨煤机较MPS磨煤机具有磨辊检修简单的优点, MPS-HP-II型磨煤机，可不起吊分离器检修磨辊。总的来看，MPS（ZGM）中速磨煤机与HP中速磨煤机相比各有优势，均能满足本工程制粉系统的要求。 
最终本工程选用了HP1063型中速磨煤机。煤粉细度为200目筛中通过量不小于80%。

磨煤机技术数据表 
序号

项目

单位

BMCR

BRL
（THA）

75%
BMCR

50%
BMCR

35%
BMCR

30%
BMCR

高加全切

1

燃煤量

t/h

235

217

185

130

93

80

224

2

收到基水分

%

10.29

3

空气干燥基水分

%

1.53

4

煤的可磨性系数

HGI

53.44

5

煤粉细度R90

%

13

6

磨煤机运行台数

台

5

5

4

3

2

2

5

7

磨煤机最大出力

t/h

67.1

8

磨煤机计算出力

t/h

47

43.4

46.25

43.3

46.5

40

44.8

9

磨煤机保证出力

t/h

60.4

10

磨煤机最小出力

t/h

16.8

11

磨煤机最大通风量

t/h

125.87

12

磨煤机计算出力下通风量

t/h

110.79

108.09

110.23

108.03

110.41

105.54

109.14

13

磨煤机保证出力下通风量

t/h

120.84

14

磨煤机最小出力下通风量

t/h

88.11

15

磨煤机入口干燥介质温度

℃

205

171

176

171

172

169

173

16

磨煤机转速

r/min

30.3

17

磨煤机最大出力下通风阻力

kPa

4.0

18

磨煤机计算出力下通风阻力

kPa

3.1

3.0

3.1

2.95

3.08

2.8

3.0

19

磨煤机保证出力下通风阻力

kPa

3.7

20

磨煤机的密封风量

t/h

5.1

21

磨煤机的密封风压（或与一次风压的差值）

kPa

2.0

22

磨煤机出口风量（包括密封风量）

t/h

114.41

113.19

115.33

113.13

115.51

110.64

114.24

23

磨煤机出口温度

℃

77

24

磨煤机出口煤粉水份

%

1.53

25

磨煤机单位功耗

kWh/t

9.8

10.2

10.0

10.2

9.9

10.5

9.8

5 烟风系统设计特点 
烟风系统按平衡通风设计。空气预热器采用三分仓，分成一次风、二次风和烟气系统三个部分。三分仓空气预热器配有主驱动交流电机，备有驱动交流电机，并设有停车报警系统。每台空气预热器均设有热电偶火灾报警、轴承油温报警及消防设施。空气预热器设有伸缩式吹灰和水冲洗系统，并配有空气预热器检修所需的装置。空气预热器运行后漏风率不大于6％，在运行一年以后不大于8％。空气预热器漏风率为8％，一次风率为24.5％。 
5.1 一次风系统 
该系统主要供给磨煤机干燥燃煤和输送煤粉所需的热风、磨煤机调温风（冷风）。系统内设2台50%容量的动叶可调轴流式一次风机，其进口装有消声器。为使两台一次风机出口风压平衡，空预器出口的热一次风和调温用的冷一次风均设有母管。 
为防止环境温度较低时空气预热器冷端腐蚀，进入空气预热器的一次风机入口装设暖风器。每台锅炉配置2台一次风机，其选择符合《火力发电厂设计技术规程》DL 5000-2000的要求。一次风机的风量包括锅炉在最大连续蒸发量时所需的一次风量、磨煤机和给煤机的密封风量和锅炉厂保证的空气预热器漏风量（烟气侧8％）。 
TB点流量裕度为 40％ 
TB点压头裕度为 30％ 
5.2 二次风系统 
该系统供给燃烧所需的空气。设有两台50%容量的动叶可调轴流风机，其进口装有消声器。为使两台风机出口风压平衡和运行灵活，在风机出口风门后设有联络风管。在空气预热器风门后设有联络风管，使出口热二次风风压平衡和运行灵活。 
为防止环境温度较低时空气预热器冷端腐蚀，进入空气预热器的二次风机入口装设暖风器。每台锅炉配置2台送风机，其选择符合《火力发电厂设计技术规程》DL 5000-2000的要求。送风机的风量包括锅炉燃用设计煤质锅炉在最大连续蒸发量时所需的二次风量和燃烬风量，以及锅炉厂保证的空气预热器漏风量（烟气侧8％）。 
TB点流量裕度为 10% 
TB点压头裕度为 15% 
5.3 火焰检测冷却风系统 
火焰检测冷却风系统设2台火焰检测冷却风机，为火焰检测探头提供冷却风。 
5.4 烟气系统 
该系统是将炉膛中的烟气抽出，经过尾部受热面、空气预热器、静电除尘器和烟囱排向大气。在除尘器后设有2台50%容量的轴流式静叶可调引风机。为使单台引风机故障时，除尘器不退出运行，在两台除尘器出口烟道上设有联络管，每台引风机入口设有挡板门。除尘器阻力为不大于250Pa，漏风率为不大于3％。正常运行时，联络管也起平衡烟气压力的作用。两炉合用一座钢质单内筒烟囱，在吸风机出口装有严密的挡板风门，作隔离用。 
5.5 密封风系统 
该系统供磨煤机、给煤机的密封风。每台炉设2台100%容量的密封风机，1台运行、1台备用。密封风机采取从一次风机出口冷风道上吸风方式。密封风机由磨煤机制造厂家配套提供。 
5.6 辅助设备选择 
5.6.1 一次风机

每台锅炉配2台50%容量的动叶可调轴流式一次风机，由上海鼓风机厂有限公司生产，型号为: PAF19-13.3-2型。电动机型号为YKK710-4型。

一次风机的参数汇总见下表：

序号

工况 
参数

TB工况

BMCR工况

THA工况

1

风机入口流量(m3/s)

120

85

77.25

2

风机入口温度(℃)

28

23

23

3

入口空气比重（kg/m3）

1.157

1.179

1.179

4

风机全压升(Pa)

17513

13404

12049

5

风机全压效率（%）

82.36

88.22

88.09

6

风机转速（r/min）

1470

1470

1470

7

风机轴功率(kW)

2326

1247

1015

8

电动机功率(kW)

2500

5.6.2 送风机 
每台锅炉配2台50%容量的动叶可调的轴流送风机，由上海鼓风机厂有限公司生产，型号为: FAF23.7-14-1型。电动机型号为YKK560-6型。 
送风机的参数汇总见下表： 
序号

工况 
参数

TB工况

BMCR工况

THA工况

1

风机入口流量(m3/s)

190

170

—

2

风机入口温度(℃)

28

26

—

3

入口空气比重（kg/m3）

1.161

1.169

—

4

风机全压升(Pa)

4604

4000

—

5

风机全压效率（%）

87.52

88.12

—

6

风机转速（r/min）

985

985

985

7

风机轴功率(kW)

984

761

—

8

电动机功率(kW)

1120

5.6.3 吸风机 
每台锅炉配2台50%容量的动叶可调轴流式吸风机，风机本体设计已考虑脱硝装置的阻力，电动机基础设计按考虑脱硝阻力后的电动机荷载设计，但电动机按照不考虑脱硝装置阻力选型设计，待进行脱硝改造时更换电动机即可。 
选用上海鼓风机厂有限公司生产的动叶可调轴流式吸风机，型号为: SAF31.5-19-1型。电动机型号为YKK800-6型。 
吸风机的参数汇总见下表： 

序号

工况 
参数

TB工况

BMCR工况

THA工况

1

风机入口流量(m3/s)

455

376

—

2

风机入口温度(℃)

138

123

—

3

入口空气比重（kg/m3）

0.843

0.887

—

4

风机全压升(Pa)

7410

5925

—

5

风机全压效率（%）

82.75

87.26

—

6

风机转速（r/min）

985

985

985

7

风机轴功率(kW)

3972

2501

—

8

电动机功率(kW)

4200

5.7脱硫系统 
本工程烟气脱硫采用石灰石-石膏湿法脱硫工艺。 
机组的吸收系统、烟气及换热系统、石膏一级脱水系统等采用一炉一塔的单元制设置，每台炉设置1台动叶可调轴流式脱硫增压风机，FGD进出口设原烟气档板和净烟气档板，系统主烟道上设置具有快开功能的旁路档板，保证机组运行不受FGD影响。 
脱硫系统布置在烟囱后侧。 
5.8烟囱 
本期工程两台锅炉合用一座烟囱，烟囱高210米、单钢筒套筒式烟囱，烟囱出口内径为7.5米。

6 点火系统设计特点 
本工程采用了等离子点火装置，布置在A磨对应的最下层燃烧器。 
经过3#、4#机组168试运行，等离子点火装置运行良好，节油效果明显。

7 主厂房布置特点 
由于本工程依山靠海而建，根据地势采用了主厂房阶梯式布置方案：汽机房、煤仓间、锅炉房（包括炉前通道）和风机室（包括炉后通道）地面标高相同，绝对标高为7.5m，风机室后的除尘器区域、炉后烟道区域、吸风机区域、烟囱和脱硫区地面标高比主厂房地面标高高6.0米，绝对标高为13.5m。锅炉房紧身封闭，炉后风机室、吸风机室封闭布置。 
从A排起依次布置汽机房（除氧器布置于汽机房）、煤仓间、锅炉房。主厂房采用钢筋混凝土框架，锅炉构架为钢结构。汽轮发电机组的机头朝向扩建端，纵向顺列布置。汽机房运转层采用大平台。两机之间设置检修场。两台机组合用一个集中控制楼。 
锅炉采用紧身封闭结构布置，送风机和一次风机均布置在锅炉房后部，预留脱硝装置位置在炉后风机室上方，吸风机布置在电气除尘器后。每炉采用两台双室四电场电气除尘器。两台炉合用一个单管烟囱。 
输煤上煤在扩建端。 
主厂房主要尺寸汇总表

名称  项目 
 数值（单位：m） 
 
汽 机 房 
 柱距 
 10.000（9.000） 
 
跨数 
 15
 
跨度 
 35.000
 
双柱间柱距（插入距） 
 1.200
 
本期总长度 
 148.200
 
中间层标高 
 EL+6.700
 
运转层标高 
 EL+14.200
 
行车轨顶标高 
 EL+26.500
 
汽机房屋架下弦标高 
 EL+30.200
 
煤 仓 间 
 柱距 
 10.000(9.000)
 
跨数 
 15
 
跨度 
 12.000
 
总长度 
 148.200
 
运转层(给煤机)标高 
 EL+17.000
 
皮带层标高 
 EL+42.000
 
锅 炉 部 分 
 锅炉大板梁顶标高 
 EL+86.800
 
运转层标高 
 EL+17.000
 
炉前跨度 
 6.000
 
锅炉宽度 
 40.600
 
锅炉深度 
 52.700
 
炉H柱中心线至烟囱中心线间距 
 137.830
 
汽机房A排柱中心线至烟囱中心线间距 
 190.830
 
烟囱出口标高 
 210.000+6.000
 

8 节能分析 
本工程采用600MW级超超临界参数锅炉，与同容量超临界锅炉相比，提高了蒸汽参数（蒸汽的初始压力和温度），蒸发量降低，因而提高了机组效率，降低煤耗，减少污染物的排放。比同容量超临界锅炉相比效率提高约1%，煤耗降低约3.6g/kWh，年节标煤2.376×104吨。

冠军蓄电池放电时的注意事项： 
1） 放电过程的化学反应： 当外电路接上负载后，铅蓄电池在正、负极板间电位差的作用下，电流从正极流出，经负载流向负极，也就是说，负极上的电子经负载进入正极，同时在蓄电池内部产生化学反应。电池向外电路输送电流的过程，叫做电池的放电。
2）蓄电池放电，危险逐渐消耗，电解液的比重逐渐下降。电池放电以后，用外来直流电源以适当的反向电流通入，可以使已形成的新化合物还原成为原来的活性物质；而电池又能放电，这种用反向电流使活性物质还原的过程叫做充电。3）充电过程中，应在蓄电池上外接充电电源（整流模块），使正、负极板在放电时消耗了的活性物质还原，并把外加的电能转变为化学能储存起来 在充电电源的作用下，外电路的电流自蓄电池的正极板流 入，经电解液和负极板流出。于是，电源从正极板中不断取得电子输送给负极板，促使正、负极板上的危险铅不断进入电解液而被游离，当蓄电池充电后，两极上原来被消耗的活性物质复原了，同时电解液中的危险成分增加，水分减少，电解液的比重升高。

冠军蓄电池变形的原因：      
一组蓄电池(3只)同时变形时，先做电压检测，如果电压基本正常，还应测量单格电压判断是否短路，无短路则说明变形是过充电产生“热失控”所致。应着重检查充电器的充电参数、电压偏高(高于44.7V以上)无过充电保护或涓流转换点电流偏低者(不同合金板栅的蓄电池要求转换电流不相同，一般说用铅钙锡铝合金制作的版栅的蓄电池转换电流较小，为0.0250.03C2A：而铅锑使金制作的板栅的蓄电池转换电流较大为0.03一0.04C2A，要求更换充电器。一组蓄电池(3只)中只有1只或2只变形，有以下故障的可能性：(1)是蓄电池荷电不一致，充电时造成某些电池过充电引起变形。荷电不一致的原因，可能有短路单格存在，也可能用户将蓄电池试验放电或自放电等：(2)是某些蓄电池出现极板不可逆硫酸盐化，内阻增大，充电发热变形：(3)是某些蓄电池连线时反极造成充电发热变形。对未变形的蓄电池检查放电容量以及自放电特性，若无异常则不属电池问题。

冠军蓄电池性能的优越性：
1) 选择高孔隙率AGM隔板，孔隙率在93%以上，为氧的复合提供通道
2) 采取定量灌酸，使玻璃棉隔板在吸收电解液以后，仍有5—10%的孔隙率未被电解液充满，因此VRLA电池又称为贫液式电池。
3) 过量的负极活性物资，正、负极板的容量比一般为1：1.1~1：1.2，这样在正极充足电以后，负极仍未充足电，以防止氢在负极析出，若氢气大量析出是无法复合的。
4) 电池集群的紧装配，采取集群预压缩技术，将装配压在40—60Kpa之间，以保证AGM隔板与正负极板表面能够良好接触，因为VRLA电池的电解液主要靠AGM隔板提供。
5) 高纯度Pb—Ca—Sn—Al无锑板栅合金，因为Pb—Ca合金比Pb—Sb合金有更高的析氢过电位，从而能够降低因板栅腐蚀而析出氢气的可能性。
6) 开闭阀压力稳定可靠的安全阀，通信用VRLA电池的标准要求开阀压10—35Kpa，闭阀压3—15Kpa,开闭阀压力较接近，可减少气体排放和水的损失。7) 采用恒压限流的充电方式，VRLA电池对过充电较为敏感，过充电会加速电流的损坏，恒压限流充电可防止过充电和热失控。