山特UPS报价

产品详细介绍：
高性能与可靠的表现
1、 超前的设计理念
采用***新的集成功率元器件及DSP技术，大幅降低了体积及重量。同时，新的设计理念采用高密度表面处理，简化电路，减少接点及联线，不但降低电磁干扰，还提高UPS可靠性。
2、 在线式双重变换技术
保证了高质量电源的持续供应，电网上任何形式的干扰，被彻底滤除，输出波形是经过重组再生的纯正正弦波；电池仅用作后备电源考虑。?
3、 宽广的输入电压范围
Comet DX具有宽广的输入电压范围，范围从179-275伏，能保持正常电压输出，极大地减少了转换到电池供电的机会，充分延长电池寿命。
4、 高性能的电池充电器
CometDX充电器是均浮充二段式的充电设计，可对电池快速充电，并提供充放电保护，延长电池寿命。
电池低电压保护，防止电池因过茺放电造成***性损坏
功率因数校正，提高了能源的利用率，并与发电机完全兼容
5、 灵活性和扩展性
后备时间：从10分钟到数小时
CometDX可以连接长延时电池组到UPS，而不会干扰UPS电源的正常工作，也可采用长延时充电器，使UPS在满负载条件下，提供长达8小时的后备时间。?
6、 高可用性
并联冗余及扩容
将2台CometDX（6-10KVA）直接并联一起，可提供高可用性的电源冗余方案。
冷启动-用电池供电?
使设备在断电期间，也能顺利启动运行，保证您的应用不因停电而中断。
自动旁路
在过载或逆变器故障发生时，CometDX自动地将负载转移到旁路供电。
手动旁路
在维修时，可以对负载保持供电，无须中断系统运行。
7、 先进的通讯
CometDX为网络电信和计算机系统应用，提供全面的通讯解决方案和针对性的选件设计。
通讯接口
提供RS232通讯线，方便将服务器连接到UPS，它可用于本地或远程电源管理方案，对服务器和网络设备实行有效的保护。


电解液的加入：
由于特别的生产工艺及品检程序在加酸过程中的应用，确保了每个电池的电解液加到了***佳的饱和量，电池的设计与制造使电池在寿命期内无须加入任何电解液。
电池内部结构：

AGM电池结构如图所示，正负极板栅是由铅、钙、锡合金浇铸而成。电池活性物质是由高纯度（99.9999%）的铅制成的，这些铅已将杂质含量控制到***小，而这些杂质是导致极板被腐蚀和产生自放电的主要原因。
电池隔板是由超细玻璃纤维制成，具有完全的耐酸性能，能充当海棉一样的吸酸能力，使电解液在电池内不具有流动性，并在放电过程中需要酸时，保持足够酸的供应量。“S”形包板方法的应用，有助于减少由于电池底部枝晶或铅粒造成的短路问题。
隔板的用途在于保持正、负极板之间一定的距离，并完全消除了在活性物质同电解液发生化学反应时而产生短路的可能。另外，隔板具有开口结构的特点，这种结构使其在加酸时对电解液的流动具有很小的阻力。

安全排气阀：
压力将由电池内部产生，但安全阀具有良好的排气功能，在压力达到一定值时安全阀会自动开启排气，并在压力释放后自动重新关闭。
安全阀开启的***大压力为2Psi(14KPA)，封闭值为1.2Psi(8.4KPA)。
AGM电池内部结构图

端子结构：
嵌入式端子同浇铸而成的铅端子座之间结合的质量状况，对电池的短时间内大电流放电使用影响很大，是影响电池大电流使用致命的因素。电池端子发热是源于端子同铅部分之间的接触不良所致，并因而导致密封胶破裂及电解液泄漏等问题。HAZE电池端子的独特设计及浇铸工艺的技术特征避免了电池在寿命期内产生以上质量问题。
AGM电池对比胶体电池：
每一种电池都有其自身的优劣之处，因而选择适合自己使用的电池更显的重要。
AGM电池的优越性主要表现在：
较胶体电池成本低。
是用于启动和固定使用的理想电池。
在短时间，大电流放电时有更优越的放电性能。
同等外形尺寸的AGM和胶体电池相比，AGM电池更适于大电流放电。
光宇电池主要特点：
完全的密封，免维护设计。
设计寿命6V、12V可达12年,2V长达18年。
迎合了高频率，深程度放电的需要，极大地提高了放放电的持久性及深循环放电能力。
浸泡式极板化成（独特的FTF极板化成工艺）。
分析纯硫酸电解液。
无泄漏。
阀控式，***大开启压力为2Psi（1Psi≈7KPA）。
任意方向使用。
电池外壳及盖材料采用ABS，强化阻燃料（V0级）可可供用户选用。
自放电低。
通过FAA和IATA机构无害产品认证。
符合IEC896-2，D/N43534，及BS6290 EUROBAT标准。
山特UPS报价

变频器在火电厂辅机传动系统的应用现状与经济性评价

摘要　　据统计我国火电厂平均发电煤耗396 g/(kWh)，比发达国家高出60～80 g/(kWh)，其中一个主要原因就是国内火电厂的厂用电率明显偏高，主要厂用辅机运行效率低下，使厂用电率长期徘徊在7.5%左右…… 

关键词变频器 火电厂 辅机传动系统

0 前言

据统计我国火电厂平均发电煤耗396 g/(kWh)，比发达国家高出60～80 g/(kWh)，其中一个主要原因就是国内火电厂的厂用电率明显偏高，主要厂用辅机运行效率低下，使厂用电率长期徘徊在7.5%左右。由于以下原因，近年来火电厂的厂用电率还有上升的趋势： ①随着锅炉设备的改进与完善和电厂管理水平的提高，漏风、漏水率明显降低，使风机、水泵出现了明显的功率裕量过大问题，使原有的“大马拉小车”现象更为突出。②随着装机容量的增加，有些电网供电容量出现富裕，部分机组长期处于低负荷运行状态，进一步恶化了电厂辅机的运行经济性。③由于电网负荷结构的变化，负荷的峰谷差拉大，大型火电机组也要参与调峰和深调峰运行，将来甚至可能两班制运行，原有的辅机流量调节方式不能完全适应调峰要求，也会出现电能浪费和调节特性变差的情况。
因此，为了抑制日益增长的厂用电率，提高火电厂经济效益，有相当多的电厂不惜投巨资，采用新兴的变频调速技术对主要辅机传动系统进行更新改造。近二年中压变频器基本上取代了其他变速驱动方式(例如液力耦合器、双速电机和串级调速驱动等)成为电厂辅机传动系统节能改造的主要技术措施之一。　

1 火电厂大中型辅机变频器的应用现状

目前，国内火电厂主要辅机传动系统变频器应用推广情况如表1所示。
由表1不难看出：
(1) 火电厂所采用的变频调速传动系统几乎包括了目前所有的设备配置方案，即高压方案、中压方案、高低高方案和低压方案。各种方案的设备配置情况如表2所示。其中采用保留原有6 kV电动机的高压方案使用最多，约占总台数的85%(74台)及总容量的93%(89 650 kW)；而采用中压方案和低压方案的寥寥无几，总共只有9台4 780 kW。

表1　目前火电厂辅机传动系统变频器使用情况统计表

表2　各种方案的设备配置情况表

(2) 到目前为止，火电厂辅机传动系统中已使用或正在安装的变频器总台数约为87台，总功率达96 400 kW，其中功率在1 000 kW及以下者约48台，功率在1 000～2 000 kW者约39台，功率在2 100～2 500 kW者约6台。

2 变频器在电厂辅机节能改造应用中的经济性评价
现仅引用一实例进行如下计算分析：
某电厂一台125 MW调峰机组，备有2台以简易导流器调节的Y4-73NO.28D离心式引风机，其额定参数为：转速n=960 r/min,风量qvos=380 000 m3/h,全压pcos=3 973 Pa,效率η1＝85.5％，轴功率P=480 kW。配套电动机为JSQ-158-6型，额定功率700 kW，电压Un=6 kV,电流In=83 A, cosφ＝0.87，效率ηdn=93.5%。机组的厂用电率高达9.74%，为降低厂用电率拟改造其调节方式，以变速调节取代原有的导流器调节。拟采用的变速方案有2个：变频调速和液力调速离合器调速。拟通过技术经济比较择优选用。电厂提供的计算条件是：①机组在满负荷运行时引风机实际风量仅为额定风量90%；②管路阻力曲线经过引风机的额定工况点；③机组负荷模式如表3所示；④改造后的剩余使用寿命按10年计，年利率i=6%,上网电价按0.2元/(kWh)计。

表3　机组负荷模式

按上述数据，作如下计算。
2.1 原有调节方式下引风机耗电量
由产品样本查得Y4-73型引风机的无因次特性曲线，并在其上画出管路的阻力曲线。该曲线是过坐标原点和额定工况点的二次抛物线，其表达式为
　　(1)
式中，为管道系统无因次全压；为引风机的流量系数；为引风机额定全压系数和额定流量系数,由特性曲线可查得在导流器全开时，引风机的无因次特性参数为；为引风机的功率系数。利用这些特性参数，可计算得到原有调节方式下引风机的耗电量，计算采用常规方法［1］，计算步骤和结果如表4所示。

表4　采用导流器调节时引风机的耗电量计算

注：表中ηd为电动机效率，由电动机效率曲线查得。

2.2 改用变频器调速时，引风机耗电量和节电率计算
改用变频器调速时管路的阻力曲线不变，各运行工况点必位于管路阻力曲线上，故可利用管路的阻力曲线方程由已知风量qv按下式计算相应的引风机全压p

　　(2)
变频调速时引风机效率ηf基本不变，则可用下式计算轴功率
P=pqv/1000ηf　　(3)
由上述公式计算得，在变频调节方式下引风机的耗电量和节电率如表5所示。

表5　采用变频器调速时引风机的耗电量和节电率计算

2.3 改用液力调速离合器时引用机的耗电量和节电率计算
采用液力调速离合器时，仍属于调速调节方式，故引风机的风量qv，全压p，引风机的效率ηf和轴功率P都与变频调速毫无差别，不同之处仅在于需考虑液力调速离合器的传动效率。其值与引风机转速成正比，即ηv=n/no=qv/qv,os…　　　(4)
应用式(3-4)计算得到采用液力调速离合器时，引风机的耗电量和节电率如表6所示。
2.4 三种调节方式经济性分析比较
拟采用的二种改进方案的初投资如表7所示。

表6　采用液力调速离合调速时引风机的耗电量

表7　二种改造方案的初投资

下面用静态差额回收期法和动态总费用现值法比较三种调节方式的经济性。静态差额回收期法被定义为二种调节方案投资差额与年运行成本节约额之比，即
Pa=(I2-I1)/(C1-C2)　　(5)
式中,Pa为回收期，a；I2-I1为方案2与方案1的投资差额，万元；C1-C2为方案1与方案2的运行费用差额，万元。
总费用现值法是指将设备的总投资和设备有效使用期的运用费用按资金的时间价值规律拆算到有效使用期第一年的总费用PV。当多个方案比较时，总费用现值PV最小者为最优方案，即
PV=I+Cf (6)
f=［(1+i)t-1］/［i(1+i)t］　　(7)
式中,I为设备总投资现值，万元；C为年运行费用，万元；f为现值系数；i为贷款年利率，i=6%;t为有效使用年限，t=10年。
根据式(5)和式(6)、式(7)对三种调节方式经济性进行了比较计算，计算结果如表8所示。

表8　三种调节方式的投资回收期和总费用现值比较

由上述计算结果不难看出：尽管变频调速方案节电率高达36.3%，比液力调速离合器方案高出13.7个百分点，年节电电费高达18.67万元，也比液力调速离合器方案高出7.07万元，节电效果可谓显着。但其总费用现值却比液力调速离合器方案高29.7万元，投资回收期也比液力调速离合器方案高出3.91年，变频调速方案的经济性明显地差于液力调速离合器方案。若要使变频调速方案的总费用现值与液力调速离合器方案的总费用现值相当，变频调速装置的初投资额应降到66.3万元以下，降幅约为31%。

3 结论

(1) 对于调峰或低负荷运行的火电机组而言，以变频调速取代传统的入口简易导流器调节或液力变速机械调节都有明显的节电效果。同时变频调速在消除电动机启动冲击和提高自动装置投入率诸方面也有独到之处。推广使用这项技术，对降低居高不下的厂用电率，提高电厂经济效益和机组运行可靠性方面必将发挥重要作用。
(2) 据本文的调研统计，近几年我国火电厂在推广应用变频调速方面取得了长足进展。但在方案经济性对比计算中，多次发现变频调速方案在目前给定条件下并不占优势，其主要原因是：①变频器特别是中、高压变频器初投资过高；②电厂电价只能按成本电价或上网电价计算，电价相对较低。
降低变频调速方案的初投资是变频器在火电厂节能改造中推广应用的重要条件之一，也是有可能的，作者将另文作进一步的阐述。
(3) 在火电厂辅机传动系统的节能改造中，预先对改进方案进行节电效果和经济性评价二方面的估算是十分必要的，通过估算不仅可以对各种调节方案作到心中有数，而且可以发现不同方案存在的问题。

山特UPS电源3C15KS
在实际应用中，工程师可根据要安装的UPS的实际情况将相关参数填入空格内发给用户，以便用户按此要求施工。下面逐项进行说明：

一、用户为UPS提供的输入市电其波动值一般要小于UPS标称的允许市电波动值，例如某型号UPS标称允许市电输入电压波动在220V+20%，那么此项可要求用户市电波动在+15%，这样有利于UPS正常运行;零地电压一般要求在不带负载时小于1.5V，带满载时小于2V，工程师也可根据现场情况及负载要求提出此值。

二、UPS为了消除共模*，零、火线对地之间都加了滤波电容，零、火对地都有电流，可能造成零、火线上电流不等，从而使带漏电的断路器跳闸。所以UPS前级及负载回路不能装带漏电保护的断路器，以免造成UPS及其负载意外掉电。这里要指出的是，用户配UPS的主要目的是为了重要设备如计算机等的安全运行，而不是为了保障人员安全，所以也不应该对线路中带电部分如插座、断路器等频繁插拔、开合。

三、从安全用电角度出发，零线(尤其干线)不能断，即使要断也要零、火双断。

四、为了消除*，大多数UPS的输入零线与输出零线是隔离的或者是经过扼流圈的，所以在做UPS配电时不能把UPS输出(即负载)的零线接到输入配电的零线母排上。用户可将UPS输出(负载)零线接到单独一条零线排上。某些品牌的UPS如APCsilcon系列、爱克赛的powerwaveprime等，在UPS内部输入零线与输出零线直通，就可以把输入零线与输出(负载)零线接到同一母排上。

五、UPS输入断路器是专为单独控制UPS输入电源的通断的，所以UPS输入断路器的下口不要再接其它的用电设备，以免影响UPS输入电的正常通断。这里要说明一点，有些用户要求UPS在市电掉电后，UPS靠电池后备工作的时间很长，这样，UPS所配的外接长延时电池的容量会很大，为保证这部分外接电池能够有足够的充电电流(一般为外接电池总AH数的10%)，厂家会给UPS另外配一只外接长延时电池充电器，此充电器的交流输入电源要与UPS的输入电源同时通断，才能保证在有市电时，外接充电器对外接电池充电，市电断时，电池通过充电器立即向UPS逆变器放电。所以这种充电器的交流输入电是要与UPS的输入电接在同一断路器的下口的。

六、在为UPS选配输入输出断路器时，首先要求断路器标称的额定电压要符合UPS的额定输入输出电压，如单进单出UPS可选单极(或N+1，或两极)额定电压为AC220V或250V的断路器，三进三出UPS可选三极(或N+3，或四极)额定电压为AC380V或415V的断路器。要注意断路器的额定分断能力ICU要符合UPS厂家的要求，一般小型UPS为10KA或6KA，大中型UPS都要求在30KA以上。

断路器的标称额定电流要大于UPS的最大输入电流和输出电流，一般UPS厂家会直接给出输入输出断路器的额定工作电流值或UPS的最大输入输出电流值，如未给出，也可通过以下公式算出：

其中IINMAX为最大输入电流，单位A。

P为UPS标称容量，单位VA。

PFOUT为输出功率因数。

PC为充电功率，单位W，如PC值厂家未给出，可通过公式计算出：PC≈VC×IC，这里VC为UPS均充电压，单位V。IC为UPS均充电流(或最大充电电流)，单位A。

ηAC-AC为UPS满载时交流输入至交流输出的效率(是UPS带线性满负荷时输出有功功率与输入有功功率之比)，为一常数。

PFIN为输入功率因数。

IOUTMAX为UPS最大输出电流，单位A。

UOUTMIN为UPS最小输出电压，单位V。在线式UPS是稳压输出的，所以UOUTMIN可取220V。某些在线互动式UPS，当市电输入电压在一定范围之内时(如APCSmart系列为192V~250V)，UPS是直接将此电压输出给负载的，只有在市电输入电压超出此范围时，UPS才将输入电压调整后(自动升压或降压12%)输出给负载，所以这种情况下UPS最小输出电压应为UPS不做调整时的最低输入电压。

UINMIN为厂家给出的UPS满载工作时允许(不转电池供电)最低市电输入电压。

另外，许多厂家都会允许UPS短时过载工作(为UPS标称功率的100%~125%)，断路器也允许在过流125%时1~2小时后才动作，所以这种过载情况一般不予考虑。
公司定位

专业从事开发、生产与经营最可靠的、安全易管理的不间断电源（UPS）产品
我们的成功源自于不懈地提升产品品质，并以优质、高效的服务帮助客户构建安全的电力基础，提高客户生产力

使 命

永不妥协的品质---- 始终致力于制造最安全、最可靠的UPS
不断创新的技术---- 创造世界最优秀、最具创新性的产品
规范高效的服务---- 提供最专业、最高效的服务，力求客户满意

核心价值观

诚信 服务 品质 专业 创新