四、改造的效果 (6)启动给水泵，锅炉上水至汽包水位一100mm。 三、锅炉燃烧调整的思路 在各风门全开、送风机维持80％负荷、炉膛负压一5MPa工况下标定一、二次各风门风量，各风道风量修正系数见表5—21。 (5)排烟温度：130~C。 (9)硬质燃料如木块、树皮，多用一次风；轻质燃料如稻壳、锯末多用燃尽风。 (2)锅炉存在缺陷。炉排较短，依靠大量燃料的蓄热才能保持额定的容积热负荷。燃料在炉排高端不能及时干燥、气化、着火，只能进入炉排中端才进行燃烧，使燃料在炉内燃烧时间不够，燃料不能够完全燃烧，锅炉燃烧效率降低。 (7)引风机承力侧轴承漏油，进行了处理。 (5)总风量、二次风量偏小。在二次风口下面形不成强烈的扰动，燃料在炉内停留时间不够，燃烧程度下降，排烟温度升 高，不完全燃烧热损失增加。 (4)在进行烟气冷却器除氧器循环时，将除氧器进气门关小，保持除氧器压力。 该工程给料系统主要由炉前给料系统和上料系统组成。炉前 给料系统主要由炉前料仓、给料机、取料机、防火挡板门、水冷套、压紧装置及膨胀节等部件组成；上料系统主要由螺旋给料机、小解包机、1号带式输送机、电子皮带秤、犁式卸料器、储料棚链式输送机、分配链式输送机、称重式链式输送机、分配小车、喂料输送机、解包机、2号带式输送机组成。 三、一级过热器振动 (7)出现主蒸汽温度降低时，及时联系汽轮机司机降低负荷，减少蒸汽流量，防止主蒸汽温度大幅度下降。 3．炉前给料系统的调试 2．燃料尺寸过大 (1)利用预除尘器的放灰使除尘器前压差小于1．3kPa。大幅减少了烟气阻力，烟气流速就能降低，就能保持足够的炉排厚度，建立起炉膛容积热负荷。另外，烟气携灰量减少，可以减轻布袋除尘器的压力、减轻引风机磨损。 (12)运行期间时刻监视轴承温度，超过设计值时停止捞渣机运行。 (一)生物质在振动炉排上的燃烧过程 灰粒不能从下部排灰器排出，基本都经过了上端布袋裂纹的空隙排走，大量含尘烟气通过引风机，加剧了叶轮磨损，降低了引风机使用寿命，并且污染了环境。 1．调试现场应具备的条件 全境地处中亚热带丘陵山区，季风湿润气候区，气候温和，雨量充沛，并具有春早、夏长、秋短、冬迟的特点。 3)炉渣含碳量为9．11％，炉灰含碳量为4．71％。 (8)确定各风门、阀门、挡板在锅炉启动位置。 燃料配比为木块与树皮1：1，人炉物料平均热值为6680kI／kg、人炉燃料平均水分为59．71％、环境湿度为80％时： (4)如果经过干燥，水分达到35％以下，炉排高端就可以着火，料层厚度就可以大幅降低，一次风就可以大幅减少，锅炉就可以建立高效燃烧。 四、安全阀整定值 进行锅炉设备改造，以适应燃料湿度大的特点。 (3)对发现的风室和管道漏风进行处理。

 

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可实现温室但相比而言气体 (14)布袋除尘器投入后，检查灰斗和输灰管路，必须保持畅通。CO2“零”排放；

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(八)螺栓 (6)这样的锅炉燃烧一定要保持热风温度，以利于高水分燃料的预热和气化。通过关闭预热器旁路的方法热风温度由167‘C上升至197~C。 炉排孔眼扩大了，风量提高、风速降低。背离了一次风是利用风速穿透燃料，形成燃烧空隙、增加接触面积、构建燃烧工况的原则。生物质燃料进入高端炉排吸收炉内热量进行干燥、分解、气化，此时需要的是高温一次风以极快的速度穿透，在穿透的同时进行气化，提升还原性气氛，使燃料进入燃烧的临界状态。孔眼扩大后，风速下降，不能穿透层层积累的燃料；达到燃料燃烧临界点的时间增加，为了保障锅炉容积热负荷，只能增加大于锅炉燃烧蒸发量的燃料，即使用过多的燃料，使得炉排局部温度过高，燃烧不能充满炉膛，燃烧效率下降。中端炉排孔眼扩大，使一次风使用困难。一次风使用过多，使得火焰上移，3号级过热器超温，用小了，不能穿透厚料层，缺少了扰动，形成表面的动力燃烧，强烈燃烧工况无法建立。自2012年4月20号锅炉分部试运开始，至2012年7月28日机组(72-}-24)h满负荷试运结束，锅炉一次点火成功，电机并网一次成功。机组顺利完成(72-]-24)h满负荷试运的目标。 (3)改造预除尘器下面的输灰设备，使三台预除尘器出灰门全开，带走85％的设计灰量。 (6)人炉燃料需要掺混均匀，避免水分大的燃料或稻壳燃料 瞬时大量进入炉膛，料场设专人负责燃料掺配，并且经常保持与 运行人员联系。 (17)当炉侧主蒸汽温度为300—350~C、主蒸汽压力为 2．0—2．5MPa时，向值长汇报达到冲转参数。汽轮机冲转期间 锅炉应保持蒸汽参数稳定，冲转前参数以炉侧指示表为准。 (3)由于锅炉设计与燃料的不适应，产生了床层燃烧技术与人炉燃料无法调和的矛盾，造成了机械不完全燃烧居高不下。过量空气系数主要是通过二次风来提供，实践证明，上层二次风要尽量大，以过热器不超温为原则，以利于燃烧工况的构建和燃料的燃尽。试验证明：生物质锅炉燃烧氧量任何时候都要大于3％，当炉膛温度能够保持较高时，氧量保持在3％一5％才能够燃烧完全。因为生物质颗粒不均、燃烧区域不同，富氧燃烧就成了生物质锅炉区别于煤粉锅炉的一个显著特点(国内某电厂的前、后上二次风开到40％以上、·氧量为5％，燃烧工况良好，过热器区域的灰为灰白色，可以认为是国内生物质锅炉燃烧的样板；丹麦生物质锅炉一、二次风率比例：黄秆锅炉为3：7，灰秆锅炉为4：6)。可是现在国内生物质锅炉大多没有照此办理， 主要原因是国内燃料质量太差，水分、灰分的含量太高。许多生物质锅炉风率比例变成了5：5或者8：2。尤其是黄秆锅炉一次风用少了就不能浮动厚料层、减少料层厚度，炉膛蓄热就不能满足高负荷。 (2)锅炉严重满水，处理不及时，可能使汽轮机发生飞车。 四、锅炉蒸汽温度调整及影响蒸汽温度变化的原因 (2)输送皮带电流定值小，容易跳闸。 氢是燃料中仅次于碳的可燃成分，1kg氢完全燃烧时，能放出125 400kJ的热量。 (2)锅炉正常运行中，炉膛负压应保持一30～一50Pa运行。 设想为炉排中端加强风量，形成强烈燃烧，在炉排中端建立高温高效燃烧。但是，改造后的炉排破坏了生物质床层燃烧结构，由于中端风帽的作用，燃料堆积到高端，与中端形成了断层。无法建立起燃烧结构，燃烧时间不足。当燃料水分大、灰分高的时候，只有炉排中端着火、燃烧，这样就缩短了炉排的利用面积，产生的容积热量不可能满足受热面的吸热量。燃料来不及燃烧就排出，燃料水分大的时候，渣含碳量大于20％。 经过运行实践论证，中端炉排风帽严重影响了锅炉床层燃烧的平衡性，炉排形成了断层燃烧，高端燃料堆积、燃烧空间小、燃烧时间短，发生了严重的不完全燃烧。于是去掉了炉排风帽，恢复了原设计。 (4)出现异常事故。 (9)炉排上燃料完全燃尽后，锅炉熄火，停止送风机，维持炉膛负压为一40～一60Pa，通风5一lOmin，停止引风机，解列总连锁开关。 增加锅炉负荷，就需要增加给料量和风量。现在的一次风已经达到极限，燃料厚度也达到了极限。低热值、高水分的燃料燃烧时，形成的膨胀气雾充斥炉膛，超过了锅炉设计所允许的极限，锅炉没有足够的空间容纳吸热、放热过程产生的状态变化，瞬间产生的烟气体积急剧变大。炉排振动时以水蒸气释放产生正压、又以新负荷建立再一次产生正压。在极强烈的扰动下，正负压波动形成，造成了明显的动态不平衡。这样的工况下，不能形成较高的容积热负荷。燃烧强度不够，就无法生成满足高负荷需要的热量，并且带来大量的燃烧不充分所造成的不完全燃烧。 (1)炉排间隙小，受热膨胀受阻，生物质各电厂，均割去了 一部分炉排片。某生物质电厂炉排改造前、后示意图如图1—1 所示。